半球摇摆转子泵 北京转子泵厂家 单叶型转子泵 楚

性能	变频
类型	螺杆泵
材质	不锈钢
驱动方式	电动
用途	管道泵
输送介质	水、油、污水、浆
泵轴位置	卧式、立式
叶轮数目	单级
流量	1~600（m3/h）
扬程	1~200（m）
转速	2900（rpm）
吸入口径	15~300（mm）
排出口径	15~300（mm）
效率	99
输出流量	1~300
电压	220/380（V）
功率	1~90（kw）
规格	SRH-100单级304材质,SRH-130单级304材质
排出压力	1~100
吸程	1~9
适用范围	管道冲洗
类别	管线乳化机
适用场所	工业生产用
适用物料	食品
效果	高剪切乳化机
装置方式	固定式
品牌	Galileo/伽利略
型号	ZB3A
料筒形状	锥形

ZB3A卫生级转子泵简介：
ZB3A系刊卫生级凸轮转子泵属容积式泵，输送流量可以较精确的控制也可方便地制成变量泵。此泵的转
速很低．一般在200rpm至600rpm之间，被辅送的物料被平稳地输出而其成份不会受到破坏。可用于
输送粘度很高的物质也可以方便地制成辅出压力较高的品种。

ZB3A卫生级凸轮转子泵技术参数：

型号	（L）	转速(r)	对应流(L)	功率kw
ZB3A-3	3	200~500	300~800	0.55
ZB3A-6	6	200~500	650~1600	0.75
ZB3A-8	8	200~500	850~2160	1.5
ZB3A-12	12	200~500	1300~3200	2.2
ZB3A-20	20	200~500	2100~5400	3
ZB3A-30	30	200~500	3200~6500	4
ZB3A-36	36	200~400	3800~7600	4
ZB3A-52	52	200~400	5600~11000	5.5
ZB3A-66	66	200~400	7100~14000	7.5
ZB3A-78	78	200~400	9000~18000	7.5
ZB3A-100	100	200~400	11000~21600	11
ZB3A-135	135	200~400	15000~30000	11
ZB3A-160	160	200~400	17000~34000	15
ZB3A-200	200	200~400	21600~43000	18.5
ZB3A-300	300	200~400	31600~63000	22

 

ZB3A卫生级凸轮转子泵工作原理：

卫生级凸轮转子泵依靠依靠两同步反向转动的转子(齿数为2-4)在旋转过程中于进口处产生吸力(真空度)，从而吸入所要输送的物料。两转子将转子室分隔成几个小空间，并按a→b→c→d的次序运转。运转至位置a时，只有I室中充满介质; 到位置b时，B室中封闭了部分介质; 到位置c时，A室中也封闭了介质; 到位置d时，A、B室与Ⅱ室相通，介质即被输送至出料口。如此循环往复，介质(物料)即被源源不断地输送出。

ZB3A卫生级凸轮转子泵产品特点：
。转子与转子，转子与泵体之间保持一定间隙、无摩擦系数，使用寿命长
。装拆简单，维护，清洗方便，易损件少。
。高效节能，故障率低，密封可靠，噪音低。
。采用特种材料后，可输送污泥，污水等曾有固体颗粒的介质。
。可输送介质粘度为《200万CP，以厦台固量60%的浆料。
。配置变频器后，可以随意调节流量，井可作一般计量泵试用。
。根据用户连接要求，可选配法兰式，螺口式，卡箍式。
。可输送气、液、固相混台物科。
。保温冷却泵采用内置式结构，导热性好。
。移动式泵可以吸取各种桶装物料，吸入真空度选0.08Mpa。
。根据用户要求可在泵头配置卫生级安全阀。

ZB3A卫生级凸轮转子泵传动的选择：

。电机+定整比减速器：这样的传动方式简单，转子的转速恒定，也就是决定了流量的不可调性。
。电机+机械摩擦式无圾变速器·这种变速器的变速靠手动调节来实现，其特点是安全可靠，扭距大·流
  星无极可调，缺点是非自动调节，较麻烦，调速在运转过程中进行，不得在停机状态下调速，其使用
  维护参照制造商的使用说明书。
。变频电机+变频器，这种方式可实现转速的自动调节，亦即实现了流量的无缎调理。其优点是自动化程
  度高，低速扭距较大，缺点是变频器的价格较高，其使用维护参照制造商的使用说明书。
。该系列凸轮转子采广泛应用于石油化工、精细化工、日用化工、制药、食品、环保、造纸、浩料、冶金
  等行业，在替代进口嘉的应用过程中得到了用户的一致好评。

ZB3A卫生级凸轮转子泵外形尺寸：

ZB3A卫生级凸轮转子泵极限图表：

ZB3A卫生级凸轮转子泵分解图：

 

 



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3.产品制造严格执行“双三检”制度，不合格零件不转序、不装配、不出厂；

 FragmentWelcome to consult...被近似地看作是置于半无限大介质中的线热源而进行传热分析，以确定钻孔壁的温度。国外正式推荐的计算钻孔外热阻的模型主要是无限长线热源模型[2,3]，也即一维模型，它忽略了钻孔有限深度和地表面作为边界的影响，在处理长时间的传热问题时会造成较大的误差。我们利用格林函数法首次求得了半无限大介质中有限长线热源的温度响应，解决了求解精度和计算时间的矛盾。利用格林函数法可导得半无限大介质中的温度响应为[7]： (2) 其中，，，，。 4. 水-水地源热泵机组模型 国外热泵机组模型多数是基于厂家提供的产品样本中的数据而建立的。在国内，多数样本只提供了额定工况时的性能参数，少数产品即使提供了运行工况的性能参数，所给出的数据可靠性也难以保证。所以，完全根据样本数据建立模型的方法无法实现。国内对于热泵机组的研究多采用部件模型法，即分别对各个部件建立模型，机组模型则由各部件模型通过适当的接口参数连接而成。 水-水热泵机组主要由压缩机、冷凝器、膨胀阀、蒸发器四个部件组成。因此本文采用分布参数法建立了套管式冷凝器和蒸发器的模型，采用集中参数法建立了压缩机和热力膨胀阀的模型,然后通过一定的迭代关系式将各个部件联系起来。在猜测一组初值后，从最内层循环开始计算，其它变量根据这些假定值算得。如果收敛条件不满足，假定值被修改后的新值取代。由此，完成由内到外各层的循环计算。 热泵机组的控制方法有多种，目前应用最多的方法仍然为控制过热度。本文主要研究控制过热度为主的热泵机组的模拟算法。机组模拟的目的就是在设定变量初值后，通过不断的迭代和改变变量的设定值，在保证一定误差的前提下，确定机组的实际运行工况。稳态的热泵机组模拟主要由三重迭代过程组成，其主要步骤如下： （1） 设定蒸发器出口制冷剂的过热度△ts。 （2） 输入已知量，包括蒸发器、冷凝器的结构参数，制冷剂充注量及工况参数。 （3） 设定蒸发温度Te、冷凝温度Tc和蒸发器入口制冷剂干度x的初值。 （4） 调用压缩机模型，计算制冷剂质量流量及压缩机入口状态点1的参数。 （5） 调用蒸发器模型，计算蒸发器的传热面积Ae,并与蒸发器的实际传热面积Aeo比较，若>ε，转到3）重新设定蒸发温度，直到满足为止。这是第一重循环。 （6） 调用膨胀阀模型，计算压缩机出口状态点2、冷凝器出口状态点3、膨胀阀出口状态点4点的状态参数。 （7） 调用冷凝器模型，计算冷凝器的传热面积Ac,并与冷凝器的实际传热面积Aco比较，若>ε，转到3）重新设定冷凝温度，直到满足为止。这是第二重循环。 （8） 计算整个系统内制冷剂的质量M，其中。如果>ε，则转到3），重新设定蒸发器入口制冷剂干度x，直到满足为止。这是第三重循环。 （9） 计算机组的各项性能参数，如性能系数、压缩机功率、制冷量等，输出各参数。 对热泵机组模型，在机组结构参数已知的情况下，只要输入冷却水和冷冻水的进口温度和流量即可模拟出冷却水和冷冻水的出口温度及机组各项性能参数。 5. 地源热泵系统模型 地源热泵系统包括三个环路，即地下防冻液或水环路、热泵机组内制冷剂环路和用户侧水环路，因此系统模型是由地热换热器模型、热泵机组模型和用户负荷模型通过质量守衡和能量守衡关系式连接而成。 在地热换热器长度和配置一定的情况下，地源热泵系统性能模拟步骤如下： （1）输入已知参数，这些参数包括 地热换热器结构参数，地热换热器长度、地下岩土及塑料埋管的热物性； 热泵机组内压缩机、冷凝器、蒸发器、及膨胀阀的结构参数； 冷却水的初始进口温度Tf0、流量Mex、Cpx比热； 冷冻水的初始进口温度Tw0、流量Me、CP比热； 任一时刻的室内冷负荷。 （2）调用热泵机组模型，计算初始时刻机组的制冷量、放热量、冷冻水及冷却水的出口温度。 （3）以热泵机组的热流作为地热换热器的已知变量，调用地热换热器模型，计算出第一时刻地热换热器流体出口温度Tfou。 （4）调用室内负荷模型，计算出第一时刻的冷负荷。 （5）以初始时刻机组冷冻水的出口温度作为已知变量，调用用户侧水环路模型，求出该时刻冷冻水回水温度Tw2。 （6）以第一时刻计算出的冷冻水温度Tw2、Tfou 作为已知变量，调用热泵机组模型，计算该时刻机组的制冷量、放热量、机组性能系数,冷冻水温度Tw2、Tfou等。 （7）以（6）计算出的冷冻水温度Tw2、Tfou作为已知变量，然后转到（2），计算下一时刻机组的各项性能参数，直到达到总的模拟时间。 6. 系统模型验证 为了验证系统模型的有效性，对地源热泵试验系统的水温、水量及制冷剂的温度进行了测定，同时根据系统模拟软件，利用测定的水量及用户的回水温度作为已知参数，对地源热泵系统进行了模拟。结果表明，模拟的冷冻水温度与实测结果非常吻合，实测温度与模拟值最大误差为0.5℃；地热换热器出口温度实测值与模拟值在运行开始时误差较大，在运行约3个小时后，误差逐渐减小，最大误差不超过为0.5℃，这主要是由于地热换热器将钻孔内传热近似为稳定传热造成的；压缩机功率模拟的相对误差在运行过程中均不超过5%。



长三角京津冀成为“十一五”区域规划试点
3月5日，在温家宝总理的政府工作报告中，“区域协调发展”被提到一个史无前例的高度，再次成为备受关注的焦点。
去年11月中旬，国家发改委发布消息，作为国家“十一五”规划的一个新亮点，国家正式启动长三角和京津冀地区的区域规划编制。长三角和京津冀区域发展升格为国家战略，引发了一场城市群经济发展之辩。列入区域规划试点的为什么是这两个城市群，而珠三角、东北老工业基地和成渝经济圈落选？升格为国家战略，是否意味着国家将全力支持这两个城市群的发展？
权威专家分析认为，长三角和京津冀城市群都涉及三个省市，行政壁垒已经极大制约了区域经济进一步发展。另外，作为世界第6城市群，长三角经济一体化已经初步成型，区域合作“条件最好”；而京津冀区域协调迫在眉睫，区域规划已经引起国家领导人的高度重视。
　　对于珠三角的落选，有人用“要么太小、要么太大”来形容它的尴尬。所谓“太小”，传统的珠江三角洲地区只限于广东沿海地区，没有省际协调问题；所谓“太大”，“泛珠三角”包括九个省区和香港澳门，规模、人口、经济总量等几乎占据中国的三分之一强，“太大”就让人无从下手。
　“成渝经济区”去年10月被写进国家“十一五”规划纲要(草案)的初稿，但在此次全国“两会”上公布的国家“十一五”规划纲要(草案)中，这几个字已经消失。
重庆大学经济与工商管理学院教授蒲勇健认为，究其原因在于两地目前依旧沿袭计划经济模式下获得发展空间的习惯性思维，一谈发展，就更多地考虑找中央政府要政策支持和资源支持。而此次国家在“十一五”规划纲要(草案)中不提“成渝经济区”，不再具体提及对某一区域的“特别关照”，在政治操作上是一大进步，是操作手法成熟的表现。
　　更重要的是，此举可能表明国家不再以“命名”方式来赋予某一区域以发展特权，而是通过设定“符合条件则予以支持”的方式，来体现公平性和操作的灵活性，并暗示地方政府改变以往在发展方面的思路。
　3月7日，首都钢铁总公司董事长朱继民表示，首钢搬迁工程已启动。这是中国前所未有的、规模最大的城市特大型企业搬迁工程，但这决不是一个企业的简单转移。为了融入京津冀、甚至是未来更大范围内区域协调发展的战略蓝图中去，已经86岁的“首钢”决定搬家。
专家指出，目前，中国东部、中部、西部和东北四大板块协调发展的整体战略逐步确立。为了解决东部与其他区域间的发展不平衡，国家将通过财政转移支付等制度，带动中西部与东部共同发展，而非过去计划经济中所实行的“拆东墙补西墙”。


闭环地源热泵系统模型与仿真
摘要：地源热泵系统的特性主要由两部分决定：一是地热换热器的长度和配置，二是与之相匹配的热泵机组的性能，因此建立地热换热器和热泵机组的耦合传热模型是进行地源热泵系统性能研究的重点。由于地热换热器所涉及的传热过程的复杂性，地热换热器的传热模型仍是国内外闭环地源热泵系统研究工作的重点。作者近年来在地热换热器传热模型方面进行了一些有创新性的研究：提出了分析竖直埋管地热换热器钻孔内的传热过程的准三维模型;另外，采用顺序模块法建立了热泵机组的数学模型;通过能量平衡关系式，建立了地源热泵系统的动态模型。利用系统模型可以模拟在不同地热换热器长度及配置情况下，系统能耗、制冷量性能系数等。通过试验验证表明，该系统模型预测结果与试验比较吻合，预测水温与实测结果最大相对误差不超过5%，制冷量或制热量最大误差不超过10%。 1．前言 由于地源热泵地下换热的影响因素多、设计难度大，基础数据不足，某些参数的选择不当会造成工程造价难以接受，限制了该